1. Materiali e metodi sperimentali
1.1 I materiali compositi e di base utilizzati per i test sono ASMESB265 Gr.2 e ASME SA516 Gr.70, con specifiche e quantità di 5 mm × 4 450 mm × 6 820 mm, 4 pezzi rispettivamente; 31 mm x 4 350 mm x 6 720 mm, 4 pezzi.
1.2 Metodo di prova
1.2.1 Prova di saldatura per esplosione
Using a combination of high and low explosive velocity explosives and segmented explosive composite, with the same static process parameters (charge height, support distance, flash margin, energy gathering diameter, etc.), segmented explosive distribution is shown in Figure 1. Explosive detonation velocity Vd1>Vd2>Vd3 Figura 1 Diagramma schematico della ricarica segmentata
1.2.2 Selezione della velocità di esplosione
Secondo la teoria di base dei parametri del processo di esplosione [14], è stato condotto un test sulla combinazione di velocità di detonazione esplosiva alta e bassa. L'esplosivo utilizzato era un esplosivo a base di nitrato di ammonio espanso a bassa velocità di detonazione, formulato come esplosivo a base di nitrato di ammonio+sale industriale, e il metodo di misurazione della velocità di detonazione era il metodo con sonda a stadio singolo. Scegli quattro combinazioni di velocità di detonazione alta e bassa, come mostrato nella Tabella 1.
Sulla base della distribuzione piatta di un singolo esplosivo e della distribuzione segmentata di più esplosivi, combinata con la formula per la pressione di detonazione esplosiva, la lunghezza dal punto di detonazione è presa come asse orizzontale e la pressione di detonazione come asse verticale, come mostrato nella Figura 2.
La Figura 2 mostra la legge di distribuzione della pressione di esplosione per un singolo esplosivo distribuito uniformemente. Dopo una detonazione stabile, la pressione di detonazione si stabilizza. Con l'aumentare del tempo l'impulso di pressione aumenta linearmente. Quanto più lunghe e grandi sono la lunghezza e l'area del composito esplosivo, tanto maggiore è l'aumento dell'impulso di pressione di detonazione, con conseguenti maggiori differenze nell'uniformità della qualità della saldatura dell'interfaccia. Ciò indica che una singola diffusione esplosiva uniforme presenta alcune limitazioni sulla larghezza della piastra della saldatura esplosiva, in particolare per due metalli immiscibili (come titanio e acciaio), il che rappresenta una grande minaccia per la qualità della saldatura esplosiva.
Il collegamento dell'interfaccia di un singolo esplosivo appiattito nella saldatura esplosiva è mostrato nella Figura 3. All'inizio della detonazione, le onde frontali si scontrano in forma quasi circolare, provocando la deformazione plastica dei due metalli. Nella collisione iniziale, l'energia termica generata dalla detonazione esplosiva e il getto di energia termica generato dalla deformazione dei due metalli sono relativamente deboli, il che non è sufficiente a causare danni all'interfaccia di collegamento. Una volta completato il diametro del cerchio, l'impulso di pressione della detonazione esplosiva aumenta gradualmente; Contemporaneamente, l'esplosione degli esplosivi genera energia termica e l'energia termica della deformazione da collisione forma un getto ad alta temperatura; Inoltre, le onde sparse di detonazione generate dai due lati lunghi e il disturbo di deformazione della piastra composita causato dall'esplosione influenzano congiuntamente il getto ad alta temperatura da spruzzare verso l'esterno in forma turbolenta nello strato di interfaccia di incollaggio, determinando un'elevata -spruzzatura a getto di temperatura e scarico disordinato, che causano deformazione irregolare dell'incollaggio sull'interfaccia di adesione, uniformità di adesione incoerente dell'intera piastra e qualità del prodotto instabile.
